鋁型材散熱器生產工藝：首先貼膜不能直接貼在鉻化層上，否則會影響膜的附著力;其次，貼膜后要及時噴涂不能停放時間過長，否則容易導致貼膜脫落，嚴重時還要重新貼膜;再次是撕膜時要控制流平時間，不能貼膜后馬上撕膜，這樣會對產品質量帶來一定的影響;*后是兩種顏色的噴涂順序要根據具體情況確定，既要考慮到兩次固化，又要考慮到遮蓋效果。貼膜質量控制：散熱器鋁型材質量控制中貼膜質量很重要，若貼不好，會導致噴涂困難，如貼膜的張力不大、壓緊程度要控制好;對形狀復雜的部位要分開貼膜，貼膜后要檢查貼膜是否貼牢。否則將會給噴涂帶來麻煩。影響噴涂質量。公司生產的鋁型材產品均由專業的技術人員嚴格把關，并擁有專業的生產設備，保證質量問題，客戶可放心選購我廠產品。鋁型材散熱器的貼膜材質：首先要對貼膜材質合理選擇，根據散熱器鋁型材產品的要求、表面處理方式，選擇相應的貼膜，同是還要考慮貼膜上的膠對鋁型材表面質量的影響。
             縮孔是鋁合金壓鑄件常見的內部缺陷，常出現在產品壁厚較大或者易形成熱點的位置。一般來講，只要縮孔不影響產品的使用性能，都以合格的方式來判定。然而，對于一些重要部位，如汽車發動機汽缸體的冷卻水道孔或潤滑油道孔，出現縮孔是不允許判定合格的。
某企業的一款鋁合金制發動機曲軸箱，采用布勒28000kN冷室壓鑄機鑄造，材質為ADC12合金，成分見表1。鑄件毛坯質量為6.3 kg，后工序進行X射線探傷時發現第二個曲軸軸承孔油道出現縮孔，離油道約8 mm，存在較大的漏油風險。據統計，2017年該位置的縮孔報廢率為5%，經過一系列的探索，成功地將廢品率降低為0.2％。本課題從鋁合金壓鑄件縮孔的形成機理[1-5]和鑄造條件兩方面出發，分析鑄件產生縮孔的原因，尋求改善措施，以期為日后解決鋁合金壓鑄件縮孔問題提供參考。一、鋁合金壓鑄件縮孔形成機理及形態--縮孔形成機理：導致鋁合金壓鑄件縮孔的原因較多，追溯其本源，主要是鋁合金從液相向固相轉變過程中鋁液補縮不足而導致。常見的縮孔原因有：①模溫梯度不合理，導致鋁液局部收縮不一致。②鋁液澆注量偏少，導致料餅薄，增壓階段補壓不足。③模具存在熱結或尖銳區域。④模具的內澆口寬度不夠，面積較小，導致鑄件過早凝固，增壓階段壓力傳遞受阻、鋁液無法補縮。⑤鑄造壓力設置過低，補縮效果較差。圖1為鋁合金鑄件縮孔形成的示意圖。鑄件縮孔形態：縮孔是一種鋁合金壓鑄件乃至鑄件常見的內部缺陷，常出現在產品壁厚較大、模具尖角和模溫溫差較大等區域。圖2為某款發動機曲軸箱縮孔形態，縮孔呈似橢圓狀，距離軸承油道孔約10 mm，內壁粗糙，無光澤。縮孔區域鑄件壁厚較大，約為22 mm；油道孔銷子前端無冷卻水，模溫較高。汽車發動機曲軸的兩大軸頸（主軸頸和連桿軸頸）工作載荷較大，磨損嚴重，工作時必須進行壓力潤滑。在此情況下，軸頸的油道孔附近若存在縮孔，將會嚴重影響潤滑效果。二、縮孔相關對策：鋁合金壓鑄件產生鑄造缺陷的原因有產品本身的結構特征、模具設計得澆注系統及冷卻系統設計不合理、工藝參數設計不合理等原因[1~4]。根據常見的鑄造缺陷原因以及鋁合金鑄件缺陷處理流程，探索解決鋁合金壓鑄件厚大部位縮孔的相應對策。前期分析及對策：鑄件縮孔的前期分析從容易操作的工藝參數出發，通過現場測量及觀察，測得模具內澆口厚度為4 mm，計算的內澆口速度為40 m/s，產品壁厚*薄處為4.6 mm；料餅厚度為25 mm；鑄造壓力為60MPa。由經驗可知，模具設計符合產品的結構特征，模具澆注系統應該不存在增壓階段補縮不足的問題。但是，增壓階段的鋁液補縮與料餅厚度和增壓壓力有直接的關系，合適的料餅厚度與鑄造壓力才能形成內部組 織致密的鑄件，因此，可以懷疑縮孔是由鑄造壓力偏低和料餅偏薄而導致的。前期鑄件縮孔的對策分為兩個：①鑄造壓力由之前的65MPa提高至90MPa；②料餅厚度有原來的25 mm調整為30 mm。采用上述措施后，經過小批量專流驗證，縮孔率由5%減低為4.8%，效果不明顯，說明工藝參數不是引起鑄件縮孔的主因。中期分析及對策：由于引起鑄件縮孔的本質原因是鋁液凝固時補縮不足而導致，而模具溫度分布不均容易導致鋁液凝固順序不合理，從而補縮不足，因此，中期對策分析主要從確保合理的模具溫度入手。由產品3D模型可知，鑄件縮孔處壁厚為22.6mm，壁厚較大，容易引起較高的模具溫度。鋁液凝固時，壁厚較大鑄件內部鋁液由于溫度較高，尚處于液相或者固液混合相，而此時內澆口進行補縮的通道可能已經凝固。這樣，在增壓階段鑄件無法進行鋁液補縮，從而有形成縮孔的可能。為確保合適的模具溫度，采用熱成像儀測得脫模劑噴涂后模具*高溫度為272℃（見圖3），高于正常的模具噴涂后溫度，其他區域模具溫度及其分布整體正常。因此，需要降低縮孔處模溫。另外，測得此處冷卻水孔底部距離模具型腔表面距離較大為20 mm，因為較大的熱傳遞距離會降低模具的冷卻效果，所以需要對冷卻水孔進行更改。為降低縮孔處模具溫度，主要采取3個方法：①改善模具冷卻系統。將縮孔附件的冷卻水孔深度加深，由距模具表面20 mm變成12 mm，以此快速帶走附近模具熱量，降低模溫；將所有模具冷卻水管與水管統一編號，一一對應，防止模具保全時裝錯，影響冷卻效果[5，6]。②降低澆注溫度，由675℃變為645℃。③延長縮孔處模具噴涂時間，由2 s變成3 s。實施上述整改措施后，縮孔區域模具噴涂后溫度大幅度降低，約為200℃，屬于正常范圍。縮孔率有4.8%降低到4%，說明此類措施對縮孔具有一定效果，但不能徹底解決此區域的縮孔問題。后期分析及對策：通過前面兩次改善，基本保證壓鑄模具處于理論上的合理狀態，即澆注系統設計合理、冷卻系統布置合適，工藝參數設計*優。然而，鑄件縮孔率仍有4%之多。鑄件縮孔處壁厚為22.6 mm，遠大于其他部位的壁厚，較大的壁厚可能引起鑄件中心凝固時補縮不足，增壓結束后此區域還沒有完全凝固,繼續收縮產生縮孔[7~10]，模流分析見圖4。因此，如何解決鑄件縮孔處的補縮不足，也許才是問題的關鍵。一般來講，鑄件的補縮時通過料餅→澆道→內澆口→鑄件這條路徑進行的。由于鑄件厚大部位后于內澆口凝固，切斷了增壓后期的補縮通道，因此無法補縮。

       鋁合金型材的壁厚是重要的質量指標，建材標準與門窗標準分別對壁厚進行了規定，特別是門窗標準《鋁合金門窗》GB/T8478規定了受力桿件的壁厚要求。本文主要從標準的規定、受力桿件的受力部位、壁厚的測量等方面進行了說明，介紹了鋁型材壁厚相關內容。鋁合金門窗因其強度高、表面處理顏色多樣化、門窗性能優越等特點越來越受到大家的歡迎，鋁合金門窗型材產品也成為大多鋁材廠的主要產品。門窗鋁型材生產時執行國標，并符合訂單合同的相關要求，而型材壁厚是重要的質量指標， 相關標準也對型材的壁厚作出了規定。本文主要對門窗型材的壁厚談談個人的理解。一、標準對壁厚的規定：國標《鋁合金建筑型材第1部分：基材》GB/T5237.1-2017是鋁型材廠執行的標準。標準規定ABC三類壁厚的公差標準，通過標準可知，型材壁厚執行正負公差，并有精度等級之分。如門窗型材壁厚為1.4mm，外接圓小于100mm，按高精級，則A類壁厚公差是±0.13mm。國標《鋁合金門窗》GB/T8478-2008是門窗加工的標準，其中對于鋁型材的壁厚有明確規定，門不小于2.0mm、窗不小于1.4mm。上海地方標準《民用建筑處窗應用技術規程》DG/TJ08-2242-2017中規定鋁型材壁厚不小于1.8mm。福建地方標準《福建省民用建筑外窗工程技術規范》DBJ 13-255-2016中規定鋁型材壁厚不小于1.6mm。二、受力部位壁厚示意：在標準中雖然定義了門窗主要受力部位，但在實際應用過程中不是特別順暢，有時也存在爭議。對于受力部位，我個人的理解是型材的主要腔體一周、主要翅部、及安裝五金的槽口等部位。其他部位比如膠條槽口、角片槽口等就不是主要受力部位。三、壁厚測量方法：鋁型材壁厚使用千分尺測量，測量精度為0.01mm。不建議使用游標卡尺測量壁厚，因為使用游標卡尺測量時的力度不好掌握，測量結果會因人而異。而千分尺有棘輪設置，能夠保證測量施加力度符合要求，多次測量結果一致。壁厚測量要注意精度問題。標準要求是≥1.4mm，精度為小數點后一位，那么測量壁厚的數值精度同樣保留一位小數是否合適呢？例如，測量壁厚數值為1.35mm，保留小數點1位，按數字修約規則“四舍五入”及“四舍六入五留雙”修約后記錄為1.4mm，從數據上看是符合≥1.4mm的要求的。那測量結果為1.35mm壁厚的型材符合標準要求嗎？個人理解為，標準規定壁厚≥1.4mm，目的是提高型材的質量，實際產品壁厚要厚些，且要達到1.4mm。所以測量結果為1.35mm壁厚的型材不符合標準要求。測量壁厚時，還要注意壁厚為測量面的任意點壁厚，如果測量面上有一處的壁厚不符合要求則產品不符合要求。壁厚指標不是測量的平均值，而是任意點壁厚。見圖8，圖中標記紅色部位壁厚為1.35mm，即使平均壁厚達到1.4mm也不符合壁厚≥1.4mm的標準。總之，門窗標準對鋁合金型材壁厚的規定提高了門窗整體性能，鋁型材生產廠家與門窗加工單位對此應加深理解，生產出符合國標的門窗。鋁型材受力桿件壁厚的問題一直是門窗相關企業關心的問題，大家對于哪個部位是受力部位理解也不盡相同，我們要嚴謹對待標準的要求，從而提高產品質量，為鋁合金門窗行業作出貢獻。