落實兩大產業發展計劃，努力夯實產業基礎，開拓產業發展空間。天水無縫鋼管繼續落實和籌劃升級“基石計劃”，啟動以“材料升級和材料替代”為主要工作方向的“鋼鐵應用拓展計劃”，加強上下游領域跨產業合作。統籌好兩個市場、兩種資源，加強海外資源開發項目跟蹤，分類指導持續推進國內鐵礦資源開發，建立集“找礦、建設、運營”為一體的全生命周期鐵礦石戰略保障機制。加強廢鋼回收利用和海外資源開發，天水無縫鋼管進一步修訂再生鋼鐵原料標準，研究進口再生鋼鐵原料的增值稅優惠政策。培育龍頭企業，鼓勵區域優勢企業兼并重組，推進廢鋼產業發展。進一步依托鋼結構建筑工業制造工作委員會，統籌推進鋼結構的推廣應用，研究編制鋼鐵結構用鋼標準及與之配套的建筑設計規范、天水無縫鋼管驗收標準規范等，組織開展上下游產業鏈的技術交流，開展鋼結構質量分級評價，天水無縫鋼管推動智能建筑與鋼鐵行業的深度融合，推動低碳建筑評價體系建立，擴大高強鋼、耐候鋼、耐火鋼在鋼結構建筑領域的應用。研究鋼鐵需求總量、趨勢、結構變化，關注風電、光電等新能源領域需求，推動高端、綠色鋼鐵材料的應用。

中國在提高本國民眾生活水平的同時，也拓展了與其他的合作，助力世界各國共同進步。科沃德科認為，在未來，隨著中國經濟高質量發展，天水不銹鋼無縫鋼管中國將更加重視科技創新，新產業新業態新模式將不斷引領中國經濟持續向前。“繁榮的中國將助力全球可持續發展”“習近平主席在參加江蘇代表團審議時提到推進高水平對外開放，我由此想到了柬中共建的柬埔寨西哈努克港經濟特區（以下簡稱‘西港特區’）天水不銹鋼無縫鋼管。中國高水平對外開放給包括柬埔寨在內的東南亞帶來了重要發展機遇。”謝莫尼勒說，如今，西港特區已成為當地經濟增長的“發動機”。隨著中老鐵路等共建“一帶一路”天水不銹鋼無縫鋼管項目投入使用，老撾、柬埔寨等東南亞與中國的貿易往來越來越密切，并不斷造福當地民眾。在赫爾米看來，中國持續推進高水平對外開放將為世界經濟和各國繁榮發展帶來廣闊機遇，推動全球合作與發展，并將有助于推動形成更加緊密穩定的全球經濟體系。

據悉，河南鋼鐵集團有限公司于2023年3月1日注冊，注冊資本為200億元。這次組建，除了金匯不銹鋼產業集團出資入股外，鳳寶特鋼等在內的民營鋼鐵企業以及部分產業鏈企業，也參與了河南鋼鐵集團的組建。冶金技術：巴州鋼鐵零碳工廠示范線開工3月14日，巴音郭楞蒙古自治州和靜縣舉行重點項目開復工儀式。當天開復工項目28個，總投資達115.9億元。天水厚壁無縫鋼管中國寶武旗下的新疆天山鋼鐵巴州有限公司投資20億元的零碳工廠示范線項目，計劃建設發電容量為300MW的源網荷儲一體化綠色光伏電站；同時在巴州鋼鐵現有產業園區，新增建設100噸電爐＋薄帶連鑄連軋產線(年產量50萬噸)。該項目包括光伏、儲能、增量配電網等建設內容，建成后將有效解決巴州鋼鐵綠電建設、供給、消納等瓶頸。寶鋼股份無取向硅鋼產品結構優化項目投產3月24日天水厚壁無縫鋼管，寶鋼股份無取向硅鋼產品結構優化項目全線投產，這是目前全球完向新能源汽車行業的高等級無取向硅鋼專業生產線。

天水15CrMoG無縫鋼管可回收，符合環保、節能、節約資源的戰略，政策鼓勵擴大15CrMoG無縫鋼管的應用領域。 我國15CrMoG無縫鋼管消費量占鋼材總量的比重僅為發達的一半，15CrMoG無縫鋼管使用領域擴大為行業發展提供更廣闊的空間。針對15CrMoG鋼的焊接性的工作特點，根據以往的經驗，參照國外提供的焊接工藝卡，我們選擇了兩種方案進行焊接試驗。方案Ⅰ：焊接預熱，采用ER80S-B2L焊絲，T1G焊打底，E8018-B2焊條，天水15CrMoG無縫鋼管焊條電弧焊蓋面，焊后進行局部熱處理。方案Ⅱ：采用ER80S-B2L焊絲，T1G焊打底，E309Mo-16焊條，焊條填充電弧焊蓋面，焊后不進行熱處理。焊絲和焊條的化學成分及力學性能見表1。焊后熱處理采用方案Ⅰ焊接的試件，焊后應進行局部高溫回火處理。熱處理的工藝為：升溫速度為200℃/h，升到715℃保溫1小時15分鐘，降溫速度100℃/h，降到300℃后空冷。具體采用JL-4型履帶式電加熱器（1146×310）包繞焊縫，用硅酸鋁棉層保溫，保溫層厚度50mm，天水15CrMoG無縫鋼管溫度控制采用DJK-A型電加熱器自動控溫儀。焊接工藝評定試驗結果試驗方案 拉伸試驗 彎曲試驗 沖擊韌性試驗aky（J/cm2）抗拉強度δb/Mpa 斷裂部位 彎曲角度 面彎 背彎 焊縫 熔合線 熱影響區(HAZ)方案Ⅰ 550/530 母材 50。 合格 合格 84.8 162 135.6方案Ⅱ 525/520 母材 50。 合格 合格 79.4 109.2 96.715CrMo焊接工藝2.1 焊接材料針對15CrMo鋼的焊接性及現場高壓管道的工作特點，根據以往的經驗，參照國外提供的焊接工藝卡，我們選擇了兩種方案進行焊接試驗。方案Ⅰ：焊接預熱，采用ER80S-B2L焊絲，T1G焊打底，E8018-B2焊條，焊條電弧焊蓋面，焊后進行局部熱處理。方案Ⅱ：采用ER80S-B2L焊絲，T1G焊打底，E309Mo-16焊條，焊條填充電弧焊蓋面，焊后不進行熱處理。焊絲和焊條的化學成分及力學性能見表1。天水15CrMoG無縫鋼管表1 焊接材料的化學成分和力學性能型號 C Mn Si Cr Ni Mo S P δb/Mpa δ％ER80S-B2L≤0.05 0.70.41.2 ＜0.20.5 ≤0.025 ≤0.025 ≤500 25E8018-B2 0.070.7 0.3 1.1 0.5 ≤0.04 ≤0.03 550 19E309Mo-16≤0.12 0.5～2.5 0.9 22.0～25.0 12.0～14.0 2.0～3.0≤0.025≤0.035 550 252.2 焊前準備試件采用15CrMoG無縫鋼管規格為φ325×25，坡口型式及尺寸見圖1。焊前用角向磨光機將坡口內外及坡口邊緣50mm范圍內打磨至露出金屬光澤，然后用丙酮清洗干凈。試件為水平固定位置，對口間隙為4mm，采用手工鎢極氬弧焊沿園周均勻點焊六處，每處點固長度應不小于20mm。焊條按表2的規范進行烘烤。表2 焊條烘烤規范焊條型號 烘烤溫度 保溫時間E8018-B2 300 ℃ 2hE309Mo-16 150 ℃ 1.5h2.3 焊接工藝參數按方案Ⅰ焊前需進行預熱，根據Tto-Bessyo等人提出的計算預熱溫度公式：To＝350√[C]-0.25（℃） 式中，To——預熱溫度，℃。[C]＝[C]x [C]p [C]p＝0.005S[C]x[C]x＝C （Mn Cr）/9 Ni/18 7Mo/90 式中，[C]x——成分碳當量；[C]p——尺寸碳當量； S——試件厚度（本文中S＝25mm）；[C]x＝C （Mn Cr）/9 7/90Mo＝0.361[C]p＝0.045 則To＝138℃因此預熱溫度選為150℃。采用氧-乙炔天水15CrMoG無縫鋼管焰對試件進行加溫，先用測溫筆粗略判斷試件表面的的溫度（以筆跡顏色變化快慢進行估計），用半導體點溫計測定，測量點至少應選擇三點，以保證試件整體均達到所要求的預熱溫度。焊接時，層采用手工鎢極氬弧焊打底，為避免仰焊處焊縫背面產生凹陷，送絲時采用內填絲法，即焊絲通過對口間隙從管內送入。其余各層采用焊條電弧焊，共焊6層，每個焊層一條焊道。方案Ⅰ和方案Ⅱ的焊接工藝參數見表3、4。按方案Ⅰ焊表3 方案Ⅰ的焊接工藝參數焊道名稱天水15CrMoG無縫鋼管 焊接方法 焊接材料 焊材規格/mm 焊接電流/A 電弧電壓/V 預熱及層間溫度 熱處理規范打底層 鎢板氬弧焊 ER80S-B2L φ2.4 110 12填充層 焊條電弧焊 E8018-B2 φ3.2 5 85～90 23～25150℃ 715。×75min蓋面層 焊條電弧焊 E8018-B2 φ3.2 5 85～90 23～25表4 方案Ⅱ的焊接工藝參數焊道名稱 焊接方法 焊接材料 焊材規格/mm 焊接電流/A 電弧電壓/V 預熱及層間溫度 熱處理規范打底層 鎢板氬弧焊 ER80S-B2L φ2.4 110 12填充層 焊條電弧焊 E309Mo-16 φ3.2 90～95 22～24 / /蓋面層 焊條電弧焊 E309Mo-16 φ3.2 90～95 22～24接時天水15CrMoG無縫鋼管，層間溫度應不低于150℃，為防止中斷焊接而引起試件的降溫，施焊時應由二名焊工交替操作，焊后應立即采取保溫緩冷措施。2.4 焊后熱處理采用方案Ⅰ焊接的試件，焊后應進行局部高溫回火處理。熱處理的工藝為：升溫速度為200℃/h，升到715℃保溫1小時15分鐘，降溫速度100℃/h，降到300℃后空冷。具體采用JL-4型履帶式電加熱器（1146×310）包繞焊縫，用硅酸鋁棉層保溫，保溫層厚度50mm，溫度控制采用DJK-A型電加熱器自動控溫儀。3 焊接工藝評定試驗試件焊后按JB4730-94《壓力容器無損檢測》標準進行的超聲波探傷檢驗，焊縫Ⅰ級合格。按JB4708《鋼制壓力容器焊接工藝評定》標準進行焊接工藝評定試驗。評定結果見表5。表5 焊接工藝評定試驗結果試驗方案 拉伸試驗 彎曲試驗 沖擊韌性試驗aky（J/cm2）抗拉強度δb/Mpa 斷裂部位 彎曲角度 面彎 背彎 焊縫 熔合線 熱影響區(HAZ)方案Ⅰ 550/530 母材 50。 合格 合格 84.8 162 135.6方案Ⅱ 525/520 母材 50。 合格 合格 79.4 109.2 96.7從拉伸試驗結果可知，兩種方案的拉伸試樣全部斷在母材，說明焊縫的抗拉強度高于母材；彎曲試驗全部合格，天水15CrMoG無縫鋼管說明焊縫的塑性較好。根據表5中的沖擊韌性試驗結果可知，方案Ⅰ的沖擊韌性明顯高于方案Ⅱ，證明方案Ⅰ的焊后熱處理規范比較理想，高溫回火不僅達到了改善接頭組織和性能目的，而且使韌性與強度配合適當。從室溫機械性能結果可知，所的兩種焊接工藝方案均可用于現場施工。方案Ⅰ采用了與母材成分接近的焊條，焊縫性能同母材匹配，焊縫應具有較高的熱強性，焊縫在高溫下長期使用不易破壞。難點是焊后熱處理規范較為嚴格，天水15CrMoG無縫鋼管回火溫度和保溫時間及加熱和冷卻速度控制不當反而會引起焊縫性能下降。方案Ⅱ采用了奧氏體不銹鋼焊條施焊，雖然可以省去焊后熱處理，但由于焊縫與母材膨脹系數不同，長期高溫工作時可發生碳的擴散遷移現象，容易導致焊縫在熔合區發生破壞。因此，從使用可靠性考慮，現場采用方案Ⅰ施焊更為穩妥。4 結論15CrMo鋼厚壁高壓管的焊接采用兩種焊接方案均為可行。為了保證焊縫性能同母材匹配且具有較高的熱強性，采用方案Ⅰ效果更佳，關鍵是要嚴格控制焊后熱處理工藝。方案Ⅱ雖可省去焊后熱處理，但焊縫在高溫下發生碳的遷移擴散而導致焊縫破壞的可能性不容忽視，因此，只有在焊后無法進行熱處理時才慎重采用。