• 
• 
• 
• 
• 

45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板材有鈍化膜的體系同樣適用于無(wú)鈍化膜形成的氫脆型應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂體系確定利用超音速微粒轟擊技術(shù)對(duì)退火態(tài)40Cr鋼的表面進(jìn)行處理研究轟擊后表層的微觀結(jié)構(gòu)、顯微硬度以及處理后材料表面的干摩擦性能作為對(duì)比同時(shí)研究未轟擊40Cr鋼以及轟擊后拋光樣品的干摩擦性能利用掃描電子顯微鏡觀察干摩擦實(shí)驗(yàn)后的表面形貌。結(jié)果表明轟擊后樣品表面制備出納米表層;隨距離表面距離的增加顯微硬度先增加后減小;3種樣品中轟擊后拋光樣品的干摩擦性能 轟擊處理樣品次之未轟擊樣品干摩擦性能差掃描電鏡的干摩擦形貌分析與干摩擦實(shí)驗(yàn)結(jié)果相吻合。 面綜合考慮選擇碳酸氫鈉做為40Cr鋼的鈍化劑不同實(shí)驗(yàn)條件下動(dòng)電位掃面結(jié)果顯示在其點(diǎn)蝕破裂電位的基礎(chǔ)上施加陰極極化可控制蝕點(diǎn)的發(fā)展;同時(shí)研究發(fā)現(xiàn)氯離子的作用可使40Cr鋼的點(diǎn)蝕破裂電位降低。40Cr鋼和35CrMnSi鋼均為合金結(jié)構(gòu)鋼同屬螺栓用高強(qiáng)鋼本文使用慢拉伸速率試驗(yàn)方法對(duì)40Cr鋼與35CrMnSi鋼應(yīng)力腐蝕敏感性進(jìn)行比較結(jié)果表明同種采用慢應(yīng)變速率拉伸試驗(yàn)（SSRT）對(duì)40Cr鋼在海水中的應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂（SCC）敏感性進(jìn)行評(píng)價(jià)并結(jié)合快慢掃描極化及電化學(xué)噪聲監(jiān)測(cè)對(duì)其在海水中的腐蝕行為進(jìn)行研究。結(jié)果表明:40Cr鋼回火后含有粒狀滲碳體在海水中SCC敏感性很小即在海水中具有較強(qiáng)的抗應(yīng)力腐蝕能力噪聲電阻倒數(shù)1/Rn的變化與拉伸試樣的不同階段能夠很好地吻合;40Cr鋼在海水中宏觀上具有纖維區(qū)、放射區(qū)微觀上主要是韌窩形貌的韌性斷裂特征。 厚45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板硬度 耐磨性 。由此可見(jiàn)稀土可顯著增加滲碳層厚度細(xì)化滲層組織及改善滲碳層的耐磨性能。

對(duì)于65錳鋼板20鋼玻璃內(nèi)襯防腐管（FeNi）固溶體增強(qiáng)、鎳鉻合金本身的良好性能和硼 45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板化物、硼碳化物和Y203顆粒等析通過(guò)掃描電子顯微鏡、X射線衍射儀和透射電子顯微鏡分析研究了高能表面處理后40Cr鋼表面納米層的組 織結(jié)構(gòu)探討了表面納米層的形成機(jī)理.利用納米壓痕儀測(cè)定了表面納米層的硬度.結(jié)果表明采用高能表面處理 技術(shù)在40Cr鋼表面制備出平均晶粒尺寸約為11nm的表面納米層.納米層的形成過(guò)程中粒狀滲碳體易于產(chǎn)生應(yīng) 力集中在集中應(yīng)力的作用下通過(guò)破裂碎化形成納米晶;鐵素體通過(guò)位錯(cuò)產(chǎn)生、纏結(jié)等細(xì)化為小尺寸晶粒.表面納 米層的硬度明顯提高. 

 45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板 采用超音速微粒轟擊技術(shù)（SFPB）對(duì)40Cr調(diào)質(zhì)鋼進(jìn)行表面納米晶結(jié)構(gòu)制備并利用TEM、XRD、GX-71型金相顯微鏡和TUKON2100顯微/維氏硬度計(jì)等對(duì)表面納米層的組織結(jié)構(gòu)和顯微硬度進(jìn)行了分析研究。結(jié)果表明經(jīng)過(guò)SFPB表面處理后在40Cr調(diào)質(zhì)鋼表面晶粒細(xì)化形成了隨機(jī)取向的鐵素體和滲碳體納米晶粒晶粒尺寸達(dá)到10 nm納米層厚度為40μm;納米晶粒尺寸隨著距表面距離增加而增大納米化主要是位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)的結(jié)果;經(jīng)SFPB處理后表層的顯微硬度提高到526HV且隨著深度的增加硬度迅速降低。 可使40Cr鋼的點(diǎn)蝕破裂電位降低。 40Cr鋼和35CrMnSi鋼均為合金結(jié)構(gòu)鋼同屬螺栓用高強(qiáng)鋼本文使用慢拉伸速率試驗(yàn)方法對(duì)40Cr鋼與35CrMnSi鋼應(yīng)力腐蝕敏感性進(jìn)行比較結(jié)果表明同種材料35CrMnSi鋼經(jīng)過(guò)不同地?zé)崽幚砉に噷?dǎo)致其應(yīng)力腐蝕敏感性存在很大的差異A51鋼在海水中易發(fā)生應(yīng)力腐蝕D44鋼不易發(fā)生應(yīng)力腐蝕;雖同為螺栓用高強(qiáng)鋼40Cr鋼在海水中不存在應(yīng)力腐蝕敏感性 35CrMnSi鋼（A51鋼）在海水中有明顯的應(yīng)力腐蝕敏感性。斷口形貌觀察表明A51鋼在海水中呈現(xiàn)沿晶的脆性斷裂特征號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板 

45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板低碳鋼在裝備制
采用高能表面處理技術(shù)
利用低溫氣體多元共滲技術(shù)將碳、氮、氧元素同時(shí)滲入40Cr鋼表面形成改性層。分析了保溫時(shí)間對(duì)滲層厚度的影響研究了改性層的顯微組織、厚度、結(jié)構(gòu)、滲層硬度及干摩擦磨損性能。結(jié)果表明:經(jīng)多元共滲后表面改性層由疏松在40Cr鋼表面進(jìn)行Co/W合金、超細(xì)WC（2～3μm）兩種材料激光合金化的試驗(yàn)檢驗(yàn)了合金化層的組織和性能通過(guò)與氣體滲氮層的比較表明激光合金化可以得到晶粒細(xì)化稀釋率低與基體結(jié)合牢固的表面強(qiáng)化層。合金層的顯微硬度、耐磨損等性能比氣體滲氮有不同程度的提高。40Cr鋼的注塑機(jī)螺桿經(jīng)激光合金化強(qiáng)化后使用壽命比氣體滲氮提高了兩倍顯示了良好的應(yīng)用前景。 其表面硬度為58HRC、硬化層深度為4.60mm、淬火畸變平均值為0.093mm也介于普通水淬和普通油淬之間。 。 度為39545號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板MPa采用粉末疊層法制備了梯度層以該梯度層作為緩解接頭殘余應(yīng)力的中間層材料選用CuMnNi釬料在1 040℃15 min的工藝參數(shù)條件下對(duì)YG6硬質(zhì)合金和40Cr鋼進(jìn)行了釬焊試驗(yàn)。結(jié)果表明采用梯度層作為緩解應(yīng)力的中間層材料可以明顯減小釬焊接頭的內(nèi)應(yīng)力大幅提高了接頭的強(qiáng)度;采用B梯度層接頭強(qiáng)度達(dá)656 MPa。梯度層的層數(shù)對(duì)接頭強(qiáng)度有明顯的影響梯度層厚度相同的情況下層數(shù)越多其緩解內(nèi)應(yīng)力能力越高接頭強(qiáng)度越高。

40cr鋼板65錳鋼板45號(hào)鋼板42crmo鋼板采用SEM、40Cr鋼是常用的合金結(jié)構(gòu)調(diào)質(zhì)鋼在加工成螺栓的過(guò)程中曾發(fā)現(xiàn)熱鍛開(kāi)裂。采用金相檢驗(yàn)分析方法分析螺栓熱鍛開(kāi)裂原因主要是鋼中存在較嚴(yán)重的夾雜物和磷偏析或軋制劃傷引起的同時(shí)提出減少表面裂紋的措施旨在提高企業(yè)產(chǎn)品合格率。 （3）40Cr鋼奧氏體逆相變的臨界點(diǎn)降低原因是馬氏體組織中位錯(cuò)密度大、晶體缺陷多存儲(chǔ)能量高于平衡組織。（4）40Cr鋼經(jīng)“零保溫”奧氏體逆相變淬火得到極細(xì)的馬氏體組織。

45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板結(jié)合高牌軸徑為30 mm、
用失重法、交流阻抗和極化曲線法研究了40cr鋼板65錳鋼板45號(hào)鋼板42crmo鋼板1mol/L HCl溶液中吡啶、喹啉及其衍生物對(duì)20#鋼的緩蝕研究了預(yù)變形對(duì)40Cr鋼滲氮層組織、耐磨、耐蝕性能的影響。滲氮前對(duì)試樣調(diào)質(zhì)處理再進(jìn)行變形量分別為:10%、20%、30%的預(yù)變形裝入滲氮罐在600℃下滲氮4 h隨爐緩冷。利用光學(xué)顯微鏡、X射線衍射儀、洛氏硬度計(jì)、摩擦磨損實(shí)驗(yàn)機(jī)和化學(xué)工作站等分別測(cè)試滲氮層的顯微組織、相組成、硬度、耐磨性能和耐蝕性能。結(jié)果表明:預(yù)變形后滲氮層厚度明顯增加且變形量為10%試樣的滲氮層厚度變化相對(duì)平穩(wěn);硬度隨變形量的增加逐漸增大;耐磨、耐蝕性能隨變形量的增加而變差變形量為10%的試樣的耐磨、耐蝕性能 。 度均產(chǎn)生影響。（2）某電機(jī)作動(dòng)筒支臂材料為40Cr鋼在支臂系統(tǒng)測(cè)試過(guò)程中支臂發(fā)生斷裂。通過(guò)外觀檢查、斷口觀查、金相檢驗(yàn)和硬度檢測(cè)等方法確定了支臂斷裂性質(zhì)和斷裂原因。結(jié)果表明電機(jī)作動(dòng)筒支臂斷裂性質(zhì)為脆性過(guò)載斷裂;支臂調(diào)質(zhì)不良材料中出現(xiàn)大量鐵素體支臂脆性增大同時(shí)內(nèi)壁存在脫碳層以及壁厚不足降低了支臂的承載能力是導(dǎo)致其過(guò)載斷裂的內(nèi)因;支臂工作過(guò)程中存在不均勻受力以及沖擊載荷是導(dǎo)致其斷裂的外因。通過(guò)熱模擬試驗(yàn)討論了支臂不良組織產(chǎn)生原因并提出了措施。